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这种方法能考虑径向水流及竖向水流固结系数的不同。

通过所述直接印刷法沉积的凝胶状有机膜可使用不同的热处理解决方案来固结。

阐述了该方法的理论基础，并与先期固结压力方法进行了比较。

而在双面排水时，砂井地基固结速率与初始孔压分布形式无关。

通过该方法，可以得到粒子之间相互不凝聚、固结，且品质稳定的金刚烷。

其压缩曲线呈现出超固结土的压缩曲线形式。

地表土壤和它下面的未固结的风化层只是形成一个很薄的盖层。

初步证明了非饱和土剪缩变形存在固结过程。

计算结果表明：初始孔压的分布形式对砂井地基固结性状有重要影响；

例如，盐穹表现为负的重力异常，因为比起所有的固结沉积物，岩盐具有较低的密度。

可通过将多孔疏松预制棒送入固结工序之后拉丝该多孔疏松预制棒而制造多孔光纤。

固结磨具的制造工序有：分配料、混料、成型、热处理、加工和检查等。

而当超载预压处理后，次固结系数随超载比和超载作用时间不同而变化。

与正常固结比相比，超固结软粘土的动强度曲线更平缓，强度衰减速率更小。

而对于强超固结软粘土，孔压始终向负孔压方向发展。

合股花式线由下述纱线组成：芯纱或基础纱，饰纱，还有固结纱。

采用规范沉降计算法及太沙基一维固结理论，对某矿石码头堆场地基的沉降进行计算分析。

此外，本文的解析解也可用于验证各种大应变固结数值解法的正确性。

由于污染物的堆积和上部覆盖层自重的作用，污染物填埋场中的防渗层会发生固结，并由此产生压缩变形。

研究表明，地基固结过程中，随着孔压的消散和有效应力的增长，软土抗剪强度得到提高。

此外，还对典型土层直剪试验和固结快剪强度指标间的相关性进行了研究。

固结应力和含水率对试样强度均有影响，而含水率的影响更为突出。

大洋玄武岩记录着地球磁场，因为玄武岩从熔融的熔岩固结时，在洋中脊的两侧是对称的。

其次，测试分析了基质吸力与固结特性和等效流体运动特性之间的关系；

在沉积物固结的晚期，矿化溶液渗入到裂隙中。

形成的纱圈被一根或两根固结纱固定，固结纱可以是单纱，也可以是合股纱。

桥石板为上翼缘提供了很大的固结度，于是相邻的腹板间隙就经受了较大的变形并且首先开裂。

本文首先介绍新设计及试制的土的动力固结仪以及试验的方法和成果。

考虑时间因素的影响，提出了反映土结构性的固结沉降计算方法。

最后，通过实例分析，明确了桩间土体固结快慢的影响因数和规律。

结果表明，压缩系数比、荷载比和卸载速率等对地基的固结均有显著影响；

最后，在真三轴试验条件下测试分析了结构性黄土的三维固结变形特性。

近年来，岩土工程界将排水固结法的思想融入动力固结法中，形成了一种较新的联合加固方法。

超固结及低密实度的特征对土的变形性能也有显著的影响。

对正常固结饱和粘土的三轴不排水压缩试验结果进行了分析。

着重介绍了软土地基在堆载预压下土体的变形、固结过程。

笔者所做试验表明，当荷载不大时，即处于超固结状态，次压缩明显与荷载有关。

结果表明：相同动应力状态下，等向固结时的强度要比K0固结时的强度大；

本文将这种方法进一步应用于结构性黄土的固结变形特性分析。

最后还对影响高饱和度土压缩和固结特性的主要参数进行了分析。

在三轴仪中进行的上样在负压作用下的固结试验验证了这一结论。

本文研究了冻融作用对超固结土强度的影响。

土工合成材料；有限元；渗流；固结。

灌浆在七天自此固结，工具。我们就将拧紧地脚螺栓。

同时对粗砂等土类在等压或偏压固结下的孔压能否达到围压展开研究。

因为它通常是以金属状态存在，并随着地球的冷却和固结而优先的合并到地核中了。

因此，合理评价地基固结过程中软土抗剪强度的增长对于工程实践具有重要的指导意义。

从固结仪压缩曲线更可反映土体受荷后结构性的渐进破坏过程。

土的压缩性，固结试验，超固结度，应力历史对压缩性的影响。

研究结果对了解水动力在沉积物固结中的作用具有借鉴意义。

非饱和土的固结变形特性及其分析理论一直是土力学的研究热点问题。

后者则包括固结较好的构造角砾岩，碎裂岩和糜棱岩。

钻进松软、非固结，通常是浅地层时，通过仅仅依靠液力冲击载荷去冲蚀破碎钻头下的岩石。

渗流连续方程，太沙基一维固结理论：地基沉降与时间的关系，固结度，次固结。

研究成果可为季冻区湿地软土地基固结沉降分析计算及设计提供参考依据。

天津港区地基土上覆较厚的软黏土层，处于欠固结状态，含水率高，承载力低。

采用上述方法处理后，经检测水泥固结体完整，与桩身混凝土、基岩胶结紧密。

排水固结法中固结引起的强度增长计算主要有有效固结压力法和曾国熙法。

非饱和土的固结变形特性及分析方法一直是土力学的研究热点。

地基固结系数及渗透系数是地基计算及设计中的关键参数。